Формирование дополнительных виртуальных каналов приема при обработке сигналов на выходах элементов антенной решетки перспективной базовой станции сотовой связи

Полный текст

Введение

Одной из современных тенденций развития антенных систем базовых станций сотовой связи является разделение каналов не только по виду модуляции, частоте, времени, поляризации, но и в пространственной области, путем формирования достаточно узких лепестков диаграммы направленности [1–4].

Для одновременного формирования большого количества узких лепестков идеально подходят многолучевые антенные системы на основе различных модификаций линзы Люнеберга [5–9], но, к сожалению, их стоимость остается достаточно высокой.

Поэтому нами предпринята попытка построения многолучевой антенной системы для перспективной базовой станции сотовой связи на основе линейной антенной решетки из щелевых излучателей с директорами в виде прямоугольных металлических пластин и диаграммообразующей схемы на основе линзы Ротмана в печатном исполнении. Фото экспериментального образца антенной системы для формирования 10 лепестков в азимутальном секторе шириной 90 градусов в полосе частот 1,8-1,88 ГГц показано на рис. 1.

 

Рис. 1. Натурные испытания приемо-передающей антенной системы для перспективной базовой станции сотовой связи диапазона 1,8–1,88 ГГц

Fig. 1. Full-scale tests of a receiving-transmitting antenna system for a promising base station of cellular communications in the range of 1,8–1,88 GHz

 

На рис. 2 – фото антенной решетки, а на рис. 3 – фото двух сторон модификации линзы Ротмана в печатном исполнении, особенностью которой является свернутое пополам тело линзы, расположенное по обе стороны от земляного проводника. Подобная конструкция линзы Ротмана использована ради уменьшения габаритных размеров диаграммообразующей схемы, расположенной на обратной стороне антенной решетки.

 

Рис. 2. Линейная эквидистантная антенная решетка из 12 щелевых излучателей с директорами в виде прямоугольных металлических пластин

Fig. 2. Linear equidistant antenna array of 12 slot radiators with directors in the form of rectangular metal plates

 

Рис. 3. Линза Ротмана, использованная для формирования 10 лепестков в азимутальном секторе от –45 до 45 град. Линза сложена пополам для уменьшения размеров (состоит из 3 слоев металла, средний из которых – земля); участок с принудительным преломлением выполнен с использованием фазостабильных коаксиальных кабелей: а – 10 центральных портов линзы подключаются к приемо-передающему устройству, 2 боковых порта подключены к согласованным нагрузкам; б – 10 центральных портов линзы подключаются к антенным элементам, 2 боковых порта подключены к согласованным нагрузкам

Fig. 3. Rothman lens used to form 10 lobes in the azimuthal sector from –45 to 45 degrees. The lens is folded in half to reduce size (consists of 3 layers of metal, the middle of which is earth); section with forced refraction is made using phase-stable coaxial cables: a – 10 central ports of the lens are connected to the transceiver, 2 side ports are connected to matched loads; b – 10 central lens ports are connected to antenna elements, 2 side ports are connected to matched loads

 

Путем численного анализа и натурных экспериментов было выяснено, что сворачивание линзы Ротмана практически не влияет на ее S-параметры.

1-й и 12-й элементы используются исключительно для имитации периодичности антенной решетки. Период решетки – 75 мм. В азимутальном секторе от –45 до 45 град. с помощью линзы Ротмана формируются 10 лепестков

1. Проектирование антенной решетки

При проектировании антенной решетки основными критериями оптимизации являлось высокое качество согласования элементов с фидерными линиями при отклонении луча в азимутальном секторе  в полосе рабочих частот от 1,8 до 1,88 ГГц, а также сохранение формы и параметров диаграмм направленности элементов в составе решетки. Данные меры направлены на предотвращение появления ослепления антенной решетки. Для выравнивания диаграмм направленности крайних элементов и улучшения их входных характеристик были использованы по одному дополнительному элементу, расположенные по обе стороны от антенной решетки, запитанной с помощью линзы Ротмана. Данная мера может рассматриваться как имитация периодичности антенной решетки. Общее число элементов решетки было выбрано равным 12; от линзы Ротмана запитывалось 10 элементов решетки. Период решетки 75 мм был выбран немного меньшим половины длины волны на самой высокой частоте рабочего диапазона 1,88 ГГц.

На рис. 4 приведены 10 лепестков диаграммы направленности антенной системы, показанной на рис. 1, на частоте 1,88 ГГц. Максимальный уровень боковых лепестков в азимутальной плоскости – около –8,5 дБ. На краях азимутального сектора  уровень сигнала на верхней частоте составляет приблизительно –5,5 дБ от максимального уровня сигнала, соответствующего направлению нормали к антенной решетке.

 

Рис. 4. Экспериментально измеренные 10 лепестков многолучевой антенной системы на основе линейной антенной решетки из 12 элементов (из которых средние 10 элементов используются для диаграммоформирования, а 1-й и 12-й элементы – для имитации периодичности решетки), частота измерения – 1,88 ГГц. По оси ординат отложен уровень сигнала в дБ относительно измерительной пирамидальной рупорной антенны

Fig. 4. Experimentally measured 10 lobes of a multi-beam antenna system based on a linear antenna array of 12 elements (of which the middle 10 elements are used for diagram formation, and the 1st and 12th elements are used to simulate the periodicity of the array), the measurement frequency is 1,88 GHz. The ordinate is the signal level in dB relative to the measuring pyramidal horn antenna

 

На рис. 5 представлены результаты моделирования трех электродинамических структур, состоящих из точечных излучателей:

1 – модели реальной антенной решетки, состоящей из 10 эквидистантных точечных излучателей с диаграммами направленности, соответствующими диаграмме направленности элемента Гюйгенса, они расположенны с периодом 75 мм;

2 – модели интерполяционной виртуальной антенной решетки той же протяженности, как в модели реальной антенной решетки, но состоящей из 100 пространственных отсчетов в виде элементов Гюйгенса (в 10 раз больше, чем число элементов реальной антенной решетки) с периодом расположения 7,5 мм (в 10 раз меньше, чем период реальной антенной решетки);

3 – модели экстраполяционной антенной решетки, состоящей из 15 пространственных отсчетов в виде элементов Гюйгенса с периодом 75 мм, протяженность которой в 1,5 раза больше, чем протяженность модели реальной антенной решетки, периоды реальной и экстраполяционной антенных решеток одинаковые.

 

Рис. 5. Нормированные диаграммы направленности на частоте 1,88 ГГц: сплошные линии – физической («реальной») антенной решетки, штриховые линии – экстраполяционная антенная решетка: а – ${\mathit{\phi }}_{\mathbf{0}}\mathbf{=}\mathbf{0}\mathbf{°}\mathbf{;}$ б – ${\mathit{\phi }}_{\mathbf{0}}\mathbf{=}\mathbf{15}\mathbf{°}\mathbf{;}$ в – ${\mathit{\phi }}_{\mathbf{0}}\mathbf{=}\mathbf{30}\mathbf{°}\mathbf{;}$ г – ${\mathit{\phi }}_{\mathbf{0}}\mathbf{=}\mathbf{45}\mathbf{°}$

Fig. 5. Normalized radiation patterns at a frequency of 1,88 GHz: solid lines – physical («real») antenna array, dashed lines – extrapolation antenna array: a – ${\mathit{\phi }}_{\mathbf{0}}\mathbf{=}\mathbf{0}\mathbf{°}\mathbf{;}$ b – ${\mathit{\phi }}_{\mathbf{0}}\mathbf{=}\mathbf{15}\mathbf{°}\mathbf{;}$ c – ${\mathit{\phi }}_{\mathbf{0}}\mathbf{=}\mathbf{30}\mathbf{°}\mathbf{;}$ d – ${\mathit{\phi }}_{\mathbf{0}}\mathbf{=}\mathbf{45}\mathbf{°}$

 

Для формирования интерполяционной антенной решетки применялся метод кубической сплайн-интерполяции [10]. Для формирования экстраполяционной решетки использовался метод линейного предсказания Берга (Burg) [11]. Амплитудное распределение во всех вышеупомянутых случаях было выбрано равномерным.

На рис. 5 изображены нормированные диаграммы направленности на частоте 1,88 ГГц: сплошные линии – физической («реальной») антенной решетки, состоящей из 10 элементов, расположенных с периодом 75 мм; точки – интерполяционная «виртуальная» антенная решетка, состоящая из 100 пространственных отсчетов с периодом 7,5 мм (местоположение первого и последнего пространственных отсчетов совпадает с местоположением центров излучения 2-го и 11-го элементов антенной решетки); штриховые линии – экстраполяционная антенная решетка, состоящая из 15 пространственных отсчетов с периодом 75 мм (местоположение 1-го и 10-го пространственных отсчетов совпадает с местоположением 2-го и 11-го элементов антенной решетки, местоположение 11-го пространственного отсчета совпадает с местоположением 12-го элемента антенной решетки (сигнал с выхода которого не используется при формировании диаграммы направленности; 1-й и 12-й элементы «реальной» антенной решетки используются для имитации периодичности антенной решетки)).

Из рис. 5 следует, что использование интерполяционной антенной решетки позволяет уменьшить коэффициент рассеяния мощности в боковых лепестках; при этом ширина главного лепестка незначительно увеличивается. Использование экстраполяционной виртуальной антенной решетки позволяет сузить главный лепесток диаграммы направленности пропорционально увеличению протяженности решетки относительно реальной антенной решетки, а также уменьшить уровень боковых лепестков и снизить коэффициент рассеяния мощности в боковых лепестках при отклонении главного лепестка от нормали в пределах  относительно нормали.

2. Численное электродинамическое моделирование

Путем численного электродинамического моделирования было выяснено, что фазовые диаграммы направленности элементов, находящихся в составе антенной решетки, сильно зависят от местоположения излучателя в решетке, поэтому при формировании интерполяционных и экстраполяционных антенных решеток необходимо измеренные комплексные амплитуды сигналов на выходах антенной решетки умножать на калибровочные множители  рис. 6.

 

Рис. 6. Амплитудные (а) и фазовые (б) диаграммы направленности 2-го – 7-го элементов, находящихся в составе антенной решетки из 12 элементов, в азимутальной плоскости для θ–компоненты электрического поля

Fig. 6. Amplitude (a) and phase (b) directional diagrams of the 2nd – 7th elements, which are part of an antenna array of 12 elements, in the azimuthal plane, for the θ-component of the electric field

 

При совместной запитке элементов антенной решетки, соответствующей направлению максимума ее излучения в требуемом направлении (линейный закон изменения фазы напряжений на элементах антенной решетки), пространственное распределение фазы поля в ближней зоне выравнивается (рис. 7), несмотря на то что фазовые диаграммы направленности элементов, находящихся в составе антенной решетки, могут весьма быстро изменяться даже в пределах главного лепестка амплитудной диаграммы направленности элементов, как это видно из рис. 6.

 

Рис. 7. Распределение фазы Eθ компоненты поля (основной поляризации) вблизи антенной решетки при излучении по нормали к решетке (а) и под углом 45 градусов от нормали к решетке (б), частота 1,88 ГГц

Fig. 7. Distribution of the phase Eθ of the field component (main polarization) near the antenna array when emitted along the normal to the array (a) and at an angle of 45 degrees from the normal to the array (b), frequency 1,88 GHz

 

Применение экстраполяционной «виртуальной» антенной решетки позволяет разрешить источники радиоизлучения, угловое расстояние между которыми меньше ширины главного лепестка диаграммы направленности физической («реальной») антенной решетки, т. е. источники, не разрешимые по критерию Релея.

На рис. 8 показан пример разрешения двух источников радиоизлучения, не разрешимых «реальной» антенной решеткой. Параметры источников были выбраны следующими. 1-й источник: амплитуда 1, начальная фаза 45 град., азимут 0 град., частота 1,88 ГГц. 2-й источник: амплитуда 1,5, начальная фаза 0 град., азимут –15 град., частота 1,88 ГГц: сплошные линии – физическая («реальная») антенная решетка, состоящая из 10 элементов, расположенных с периодом 75 мм; штриховые линии – экстраполяционная антенная решетка, состоящая из 15 пространственных отсчетов с периодом 75 мм

 

Рис. 8. Зависимость плотности распределения мощности источников радиоизлучения от азимута для двух источников радиоизлучения

Fig. 8. Dependence of the distribution density of the power of radio sources on the azimuth for two radio sources

 

В «реальной» антенной решетке для разрешения двух вышеупомянутых источников использовалось 10 центральных элементов, расположенных с периодом 75 мм. Экстраполяционная «виртуальная» антенная решетка состояла из 15 пространственных отсчетов поля, расположенных с периодом 75 мм.

Заключение

Таким образом, в настоящей работе показано, что при функционировании антенной системы в приемном режиме, формирование дополнительных пространственных отсчетов поля, которые могут рассматриваться как элементы «виртуальной» антенной решетки, можно использовать для уменьшения уровня боковых лепестков (интерполяционная и экстраполяционная «виртуальные» антенные решетки, число сформированных дополнительных пространственных отсчетов поля в которых больше числа элементов физической антенной решетки) и для увеличения коэффициента направленного действия приемной антенной системы, что может использоваться для разрешения источников радиоизлучения, не разрешимых «реальной» антенной решеткой (экстраполяционная «виртуальная» антенная решетка, число сформированных дополнительных пространственных отсчетов поля в которой больше числа элементов физической антенной решетки).

Финансирование

Исследование выполнено за счет гранта Российского научного фонда (проект № 19-79-10109).

Об авторах

Александр Анатольевич Болкунов

АО «НТЦ РЭБ»

Email: ntc_reb@mail.ru

кандидат технических наук, доцент, директор Центра системных исследований и разработок филиала АО «НТЦ РЭБ»

Россия, Москва

Леонид Александрович Овчаренко

АО «НТЦ РЭБ»

Email: ntc_reb@mail.ru

доктор технических наук, доцент, заведующий лабораторией Центра системных исследований и разработок филиала АО «НТЦ РЭБ»

Россия, Москва

Юрий Геннадьевич Пастернак

Воронежский государственный технический университет

Email: pasternakyg@mail.ru

доктор технических наук, профессор, профессор кафедры радиоэлектронных устройств и систем 

Россия, Воронеж

Владимир Андреевич Пендюрин

АО НПП «Автоматизированные системы связи»

Email: infonpp-acc.ru@yandex.ru

генеральный директор 

Россия, Воронеж

Игорь Владимирович Попов

АО «Концерн “Созвездие”»

Email: bvi@sozvezdie.su

ведущий научный сотрудник 

Россия, Воронеж

Федор Сергеевич Сафонов

Воронежский государственный технический университет

Email: safonov_fedia93@mail.ru

аспирант кафедры радиоэлектронных устройств и систем Воронежского государственного технического университета, директор регионального консультационного центра «ОПОРА»

Россия, Воронеж

Сергей Михайлович Федоров

Воронежский государственный технический университет

Автор, ответственный за переписку.
Email: fedorov_sm@mail.ru

кандидат технических наук, доцент кафедры радиоэлектронных устройств и систем 

Россия, Воронеж

Список литературы

Дополнительные файлы