Оценка пространственного разрешения радиолокатора с синтезированной апертурой антенны VHF-диапазона частот, размещенного на борту беспилотного летательного аппарата по реальной траектории полета

Полный текст

Введение

В настоящее время наблюдается интенсивное развитие радиолокационных систем дистанционного зондирования Земли (ДЗЗ) [15–17]. Это касается не только космических и авиационных систем, но и систем, размещенных на беспилотных летательных аппаратах (БПЛА), а также бистатических и пассивных систем.

Основным инструментом радиолокационного ДЗЗ являются радиолокаторы с синтезированной апертурой антенны (РСА), которые работают в диапазонах W, Ka, Ku, X, C, S, L, P, VHF [1] и обеспечивают пространственное разрешение, сопоставимое с оптическими сенсорами.

Размещение РСА на борту БПЛА открывает возможность для реализации недорогого и высокоэффективного решения для наблюдения небольших территорий с целью картографии, точного земледелия, экологического мониторинга и контроля ресурсов.

Для размещения РСА на БПЛА вес аппаратуры должен быть не более нескольких килограммов (обычно не более 5 кг), при этом РСА должен обеспечивать работу при криволинейной траектории полета, иметь потребляемую мощность до 300 Вт. Навигационная система БПЛА должна обеспечивать достаточную точность знания траектории фазового центра антенны РСА. Радиоэлектронные системы БПЛА (полетный контроллер, системы навигации, связи и управления) должны быть совместимы с системами РСА.

На сегодняшний день в литературе [3–7] упоминается несколько проектов решений по размещению РСА на БПЛА. Информация о некоторых из них сведена в табл. 1.

 

Таблица 1. Основные характеристики РСА для БПЛА

Table 1. Main characteristics of SAR for UAVs

Название проекта	Страна, разработчик, город	Диапазон частот	Разрешение, м	Тип сигнала	Реализация, год	Летательный аппарат
Multiband DInSAR	Бразилия, Государственный университет Кампинаса, Сан-Паулу	C,L,P	0,35, 0,75, 1,5	ЛЧМ	2018	БПЛА вертолетного типа
INRAS radar	Великобритания, Университет Бирмингема	V	0,15	Непрерывная ЛЧМ	2021	БПЛА
«МРЛК 2»	Россия, ПГУТИ, Самара	VHF	3–5	ЛЧМ	2022	БПЛА вертолетного типа
«Компакт»	Россия, НИИТП, Москва	VHF,P,L,X	0,25–5	ЛЧМ	2005	Любой тип авиационного носителя, БПЛА
Генезис РСА	Россия, Компания «Техногенезис», Москва	Ku	0,5		2017	БПЛА
ARBRES-X SAR	Испания, Политехнический университет Каталонии, Барселона	X	1,5	Ступенчатый ЛЧМ	2017	БПЛА вертолетного типа

 

Как отмечают авторы обзора [2], в последнее время на рынке доминирует сегмент радаров UHF/VHF-диапазона. Диапазон UHF (сверхвысоких частот) включает в себя поддиапазоны L, P и расположен от 300 мегагерц (МГц) до 3 гигагерц (ГГц), в то время как диапазон VHF (очень высоких частот) охватывает частоты от 30 до 300 МГц.

Диапазоны P и VHF привлекают интерес разработчиков вследствие своей высокой проникающей способности. Считается, что радиоволны P-диапазона проникают через листву, а в VHF диапазоне могут использоваться для наблюдения подповерхностных объектов [1; 3; 8; 9].

В этой связи в течение ряда лет в ПГУТИ осуществляется разработка мобильного комплекса [10; 16], реализующего все основные технологии радиолокационного наблюдения в VHF-диапазоне [7]. На рис. 1 показан внешний вид мобильного радиолокационного комплекса 2-го поколения (МРЛК-2).

 

Рис. 1. Внешний вид прототипа-демонстратора РСА УКВ-диапазона для БПЛА в процессе летных испытаний

Fig. 1. Appearance of the prototype demonstrator of the VHF range SAR for UAVs during flight testing

 

1. Основные характеристики МРЛК

Описываемая в данном разделе система является прототипом-демонстратором, предназначенным для экспериментальной отработки технических решений, положенных в основу МРЛК, алгоритмов первичной и вторичной обработки сигналов.

На рис. 2 показана блок-схема радиотехнического комплекса, включающего в себя РСА, систему навигации, систему связи и систему управления.

 

Рис. 2. Блок-схема радиотехнического комплекса

Fig. 2. Block diagram of the radio engineering complex

 

На схеме используются следующие обозначения: ОПК – одноплатный компьютер; ПЛИС – программируемая логическая интегральная схема; ФНЧ – фильтр нижних частот; УМ – усилитель мощности; Ц – циркулятор; ПФ – полосовой фильтр; УЗП – устройство защиты приемника; МШУ – малошумящий усилитель; OSD – система передачи телеметрии «On-screen display»; Пол.К – полетный контроллер.

В основе аппаратной реализации МРЛК используется плата Ettus USRP B200. Радиочастотная часть платы построена на базе микросхемы фирмы Analog Devices AD9364, которая обеспечивает диапазон несущих частот от 70 МГц до 6 ГГц при полосе частот обрабатываемого сигнала от 200 кГц до 56 МГц. Управление работой приемопередатчика и промежуточные буферы данных реализованы на ПЛИС Spartan 6 фирмы Xilinx.

Формирование зондирующего импульса в передатчике и регистрация сигнала в приемнике реализуются с помощью платы компьютера Jetson Nano, который используется для предварительной обработки сигнала на приеме.

Для временной синхронизации и регистрации траектории движения РСА использован модуль спутниковой навигации LEA-M8S (GPS/ГЛОНАСС) фирмы U-blox, позволяющий получать информацию о траектории полета с частотой до 10 Гц. Для увеличения точности измерения траектории БПЛА предполагается использование системы RTK (Real Time Kinematic) на основе двух модулей NEO-M8P-2, один из которых располагается на БПЛА, а второй – на стационарной позиции. Для связи между ними будет использован низкоскоростной радиоинтерфейс LoRa.

Сигнал с выхода платы приемопередатчика после ФНЧ поступает на вход усилителя мощности, собранного на модуле RA60H1317M фирмы Mitsubishi (возможно использование двух модулей). Для развязки тракта передачи и приема применен циркулятор UIYCC6060A130T180SF, кроме этого, защита входного МШУ от перегрузки обеспечивается несколькими каскадами на PIN-диодах CLA4609, CLA4605 и SMP1330.

За включение/выключение излучения РСА и контроль за его основными параметрами отвечает OSD-модуль (On-screen display), построенный на базе микроконтроллера ATMEGA162 и микросхемы MAX7456. Аналоговая видеоинформация передается с борта БПЛА по радиоканалу 5,9 ГГц.

Антенна РСА – широкополосная 4-элементная антенна Yagi–Uda, оптимизированная для установки на октокоптере. Антенная система предназначена для излучения и приема сигнала в диапазоне от 125 до 182 МГц. Значение КСВ в рабочем диапазоне не превышает 1,75. Максимальное усиление – 7,3 дБ. На рис. 3 показана рассчитанная в пакете MMANA-GAL диаграмма направленности антенного устройства, учитывающая влияние элементов конструкции октокоптера.

 

Рис. 3. Диаграмма направленности антенного устройства РСА

Fig. 3. Radiation pattern of the SAR antenna device

 

Основные характеристики МРЛК-2 приведены в табл. 2.        

 

Таблица 2. Основные технические параметры системы

Table 2. Main technical parameters of the system

Параметры	МРЛК
Длина волны	2,069 м
Размеры антенны	1,2 × 1 м
Масса антенны без разъема и фидера	< 1 кг
Полоса захвата (при высоте полета 1000 м)	≤ 20 км
Разрешающая способность по азимуту	3 м
Разрешающая способность по наклонной дальности	3 м
Сигма-ноль (удельная ЭПР фона, мощность отраженного сигнала от которого равна уровню теплового шума)	–20 дБ
Отношение сигнал – шум для точечной цели с ЭПР 1 м2 на радиолокационном изображении, на краю полосы захвата не хуже	10 дБ
Мертвая зона (засветка прямым сигналом)	не более 1,5 км
Допустимая скорость полета	10–60 м/с
Импульсная выходная мощность, не менее	220 Вт
Усиление МШУ по напряжению	не хуже 90 дБ
Цифровой поток на выходе РСА (при реализации буферизации в цифровом приемнике)	< 25 Мбит/с
Частота дискретизации АЦП (2 канала по 16 бит)	50 МГц
Диапазон частот зондирующего сигнала	115–165 МГц
Тип зондирующего сигнала	ЛЧМ (В = 150–500)
Частота повторения импульсов	50–200 Гц
Объем блока электроники	35 дм3
Вес электроники (при отдельной реализации)	3 кг
Потребляемая мощность	4 A / 28 В

 

2. Результаты экспериментальной отработки МРЛК 2

В статье приводятся результаты наземного эксперимента по реализации радиолокационного наблюдения при размещении МРЛК 2 на автомобиле.

На рис. 5 представлено радиолокационное изображение, полученное в ходе эксперимента. Для формирования изображения используется корреляционный алгоритм. Предварительная обработка включает в себя согласованную фильтрацию ЛЧМ импульса, режекторную фильтрацию гармонических помех.

 

Рис. 4. Геометрия наземного эксперимента и размещение антенны РСА на автомобиле

Fig. 4. Geometry of the ground experiment and placement of the SAR antenna on the vehicle

 

Рис. 5. Радиолокационное изображение, полученное в ходе эксперимента

Fig. 5. Radar image obtained during the experiment

 

Шаг по изображению, показанному на рис. 5, 2 × 2 м, потенциальное разрешение составляет 3 × 3 м. В реальности форма функции неопределенности РСА (на изображении это распределение яркостей точечных отражателей) зависит от траектории полета, интервала съемки, положения цели на радиолокационном изображении. Кроме этого, на вид функции неопределенности РСА оказывает влияние точность, с которой известна траектория полета.

В литературе имеется много публикаций, посвященных проблеме фокусировки радиолокационных изображений (РЛИ) РСА, размещенных на БПЛА [11–14]. Успех, с которым решается проблема фокусировки, зависит от характера траекторной нестабильности, содержания изображения. Если искомая фаза траекторного сигнала может быть параметризована небольшим числом параметров, то автофокусировка, скорее всего, будет работать с приемлемым качеством. Если число параметров велико или сопоставимо с числом отсчетов опорной функции (случай непараметрической фокусировки), то проблема еще ждет своего решения. Этот случай характерен для РСА VHF-диапазона, размещенного на БПЛА. Число отсчетов опорной функции в этом диапазоне и интервалы синтеза апертуры велики, нестабильность траектории значительна. Тем не менее на практике нужно знать уровень требований к навигационной системе БПЛА в условиях реальной эксплуатации. Логичным способом оценки реальной функции неопределенности РСА и уровня требований к навигационной системе может быть имитационное математическое моделирование. В следующих разделах мы покажем, как можно решить данную проблему этим методом.

3. Математическое моделирование ФН МРЛК-2

Геометрия системы представлена на рис. 4. Сигнал, излученный передатчиком, можно записать в виде

${\dot{s}}_0\left(t\right)={\dot{u}}_0\left(t\right)e^{j{\omega }_{0}t},$ $t\in \left[t_1,t_2\right],$   (1)

где ${\dot{u}}_0\left(t\right)$ – комплексная огибающая зондирующего сигнала; ${\omega }_0$ – несущая частота сигнала. Сигнал, отраженный от точечной цели:

${\dot{s}}_1\left(t\right)=G\left(t\right)\dot{u}\left(t-\tau \left(t\right)\right)e^{j{\omega }_0\left(t-\tau \left(t\right)\right)}+n\left(t\right),$ (2)

где $n\left(t\right)$ – комплексный гауссовский шум приемного канала; $G\left(t\right)$ – вещественная весовая функция, учитывающая влияние диаграмм направленности приемной и передающей антенны в прямом канале; $\tau \left(t\right)$ – временная задержка сигнала в прямом канале.

Сигнал, отраженный от поверхности:

${\dot{s}}_{\Sigma }\left(t\right)=\underset{D}{\int }G(t,r){\dot{s}}_0\left(t-\tau (t,r)\right)\dot{\xi }\left(r\right)dr+\dot{n}\left(t\right),$ (3)

где $\dot{\xi }\left(r\right)$ – коэффициент отражения элемента поверхности; $\dot{n}\left(t\right)$ – комплексный гауссовский шум отраженного канала; D – область отражения; $G(t,r)$ – вещественная весовая функция, учитывающая влияние диаграмм направленности приемной и передающей антенны в отраженном канале.

Пусть восстанавливаемое изображение является реализацией случайного процесса (поля) с известным априорным распределением, тогда алгоритм восстановления для простой функции потерь совпадает с алгоритмом максимума апостериорной вероятности (МАВ), который с учетом особенностей задачи можно записать в виде

$\widehat{\dot{\xi }}\left(r\right)=\arg \underset{\dot{\xi }\left(r\right)}{\max }p\left(\left.\dot{\xi }\left(r\right)\right|{\dot{s}}_{\Sigma }\left(t\right)\right)=$ (4)

$=\arg \underset{\dot{\xi }\left(r\right)}{\max }p\left(\left.{\dot{s}}_{\Sigma }\left(t\right)\right|\dot{\xi }\left(r\right)\right)p\left(\dot{\xi }\left(r\right)\right),$

где $p\left(\left.\dot{\xi }\left(r\right)\right|{\dot{s}}_{\Sigma }\left(t\right)\right)$ – апостериорное распределение восстанавливаемого сигнала; $p\left(\left.{\dot{s}}_{\Sigma }\left(t\right)\right|\dot{\xi }\left(r\right)\right)$ – функционал правдоподобия наблюдаемого изображения; $p\left(\dot{\xi }\left(r\right)\right)$ – априорное распределение восстанавливаемого изображения.

Пусть восстанавливаемое радиолокационное изображение является реализацией гауссовского комплексного случайного процесса с корреляционной функцией $B_{\xi }(r_1,r_2)$ и нулевым математическим ожиданием. Шум в уравнении (3) также является гауссовским случайным процессом с корреляционной функцией $B_{n_2}(t_1,t_2)$ и нулевым математическим ожиданием.

Тогда мы можем записать функционал апостериорного распределения комплексного РЛИ в виде

$p\left(\left.\dot{\xi }\left(r\right)\right|{\dot{s}}_{\Sigma }\left(t\right)\right)=$ (5)

$\begin{array}{l}=C\exp \left\{-\frac{1}{2}\iint \left({\dot{s}}_{\Sigma }\left(t_1\right)-f\left(t_1\right)\right)\right.B_n^{-1}(t_1,t_2)\times \\ \times \left.{\left({\dot{s}}_{\Sigma }\left(t_2\right)-f\left(t_2\right)\right)}^{*}d{t}_{1}d{t}_2\right\}\times \\ \times \exp \left\{-\frac{1}{2}\iint \xi \left(r_1\right){B_{\xi }}^{-1}(r_1,r_2){\xi }^{*}\left(r_2\right)d{r}_{1}d{r}_2\right\},\end{array}$

$f\left(t_1\right)=\underset{D}{\int }G(t_1,r){\dot{s}}_0\left(t_1-\tau (t_1,r)\right)\dot{\xi }\left(r\right)dr,$

где ${B_{\xi }}^{-1}(r_1,r_2)$ и ${B_n}^{-1}(t_1,t_2)$ – обратные корреляционные функции радиолокационного изображения и шума соответственно.

Пусть ${B_{\xi }}^{-1}(r_1,r_2)=\frac{1}{Q}\delta (r_1-r_2)$ и ${B_n}^{-1}(t_1,t_2)=$$\frac{2}{N_0}\delta (t_1-t_2),$

тогда получим следующее выражение для логарифма функционала апостериорной плотности вероятности:

$l\left(\left.\dot{\xi }\right|{\dot{s}}_{\Sigma }\right)=\text{const}-$ (6)

$-\frac{1}{N_0}\int {\left|\left({\dot{s}}_{\Sigma }\left(t\right)-f\left(t\right)\right)\right|}^{2}dt-\frac{1}{2Q}\underset{D}{\int }{\left|\xi \left(r\right)\right|}^{2}dr.$

Введем обозначения:

$\Phi (r_1,r_2)=\int G(t,r_1){\dot{s}}_0\left(t-\tau (t,r_1)\right)\times$ (7)

$\times G(t,r_2)s_0^{*}\left(t-\tau (t,r_2)\right)dt,$

$K\left(r\right)=\int {\dot{s}}_{\Sigma }\left(t\right)G(t,r)s_0^{*}\left(t-\tau (t,r)\right)dt.$ (8)

Тогда логарифм функционала апостериорной плотности вероятности РЛИ можно записать в виде

$l\left(\left.\dot{\xi }\right|{\dot{s}}_{\Sigma }\right)=$ (9)

$=const+\frac{2}{N_0}\mathrm{Re}\left[\underset{D}{\int }{K}^{*}\left(r\right)\dot{\xi }\left(r\right)dr\right]-$

$-\frac{1}{N_0}\underset{D}{\iint }\Phi (r_1,r_2)\dot{\xi }\left(r_1\right){\xi }^{*}\left(r_2\right)d{r}_{1}d{r}_2-$

$-\frac{1}{2Q}\underset{D}{\iint }\delta (r_2-r_1)\dot{\xi }\left(r_1\right){\xi }^{*}\left(r_2\right)d{r}_{1}d{r}_2.$

Пусть $\dot{\xi }\left(r\right)={\xi }_R\left(r\right)+j{\xi }_{\mathrm{I}}\left(r\right),$ тогда

$l\left(\left.\dot{\xi }\right|{\dot{s}}_{\Sigma }\right)=const+\frac{2}{N_0}\mathrm{Re}\left[\underset{D}{\int }{K}^{*}\left(r\right){\xi }_R\left(r\right)dr\right]+$ (10)

$+\frac{2}{N_0}\mathrm{Re}\left[\underset{D}{\int }{K}^{*}\left(r\right)j{\xi }_I\left(r\right)dr\right]-$

$\begin{array}{l}-\underset{D}{\iint }{\Phi }^{\text{'}}(r_1,r_2){\xi }_R\left(r_1\right){\xi }_R\left(r_2\right)d{r}_{1}d{r}_2-\\ -\underset{D}{\iint }{\Phi }^{\text{'}}(r_1,r_2){\xi }_I\left(r_1\right){\xi }_I\left(r_2\right)d{r}_{1}d{r}_2+\\ +j\underset{D}{\iint }{\Phi }^{\text{'}}(r_1,r_2){\xi }_I\left(r_1\right){\xi }_R\left(r_2\right)d{r}_{1}d{r}_2-\\ -j\underset{D}{\iint }{\Phi }^{\text{'}}(r_1,r_2){\xi }_R\left(r_1\right){\xi }_I\left(r_2\right)d{r}_{1}d{r}_2,\end{array}$

где

${\Phi }^{\text{'}}(r_1,r_2)=\frac{1}{N_0}\Phi (r_1,r_2)+\frac{1}{2Q}\delta (r_2-r_1).$

Продифференцируем полученный функционал по ${\xi }_R\left(r\right),$ получим:

$l^{\text{'}}\left(\left.\dot{\xi }\right|{\dot{s}}_{\Sigma }\right)=\frac{2}{N_0}\mathrm{Re}\left[\underset{D}{\int }{K}^{*}\left(r\right)g\left(r\right)dr\right]-$ (11)

$-2\underset{D}{\iint }{\Phi }^{\text{'}}(r_1,r_2){\xi }_R\left(r_1\right)g\left(r_2\right)d{r}_{1}d{r}_2+$

$\begin{array}{l}+j2\underset{D}{\iint }{\Phi }^{\text{'}}(r_1,r_2){\xi }_I\left(r_1\right)g\left(r_2\right)d{r}_{1}d{r}_2-\\ -j2\underset{D}{\iint }{{\Phi }^{\text{'}}}^{*}(r_1,r_2)g\left(r_2\right){\xi }_I\left(r_1\right)d{r}_{1}d{r}_2,\end{array}$

Для нахождения решения приравняем полученный дифференциал к нулю и учтем, что равенство должно выполняться для любой функции $g\left(r\right),$ а также, что ${\Phi }^{\text{'}}(r_1,r_2)=$${{\Phi }^{\text{'}}}^{*}(r_2,r_1),$ тогда

$\frac{1}{N_0}\mathrm{Re}\left[K^{*}\left(r_2\right)\right]-\underset{D}{\int }{\Phi }^{\text{'}}(r_1,r_2){\xi }_R\left(r_1\right)d{r}_1=\mathrm{0,}$

$\mathrm{Re}\left[K\left(r_2\right)\right]-\underset{D}{\int }\Phi (r_1,r_2){\xi }_R\left(r_1\right)d{r}_1=\frac{1}{\lambda }{\xi }_R\left(r_2\right),$ (12)

где $\lambda =2Q/N_0,$ параметр, эквивалентный отношению сигнал – шум для радиолокационного изображения.

Продифференцируем функционал (10) по ${\xi }_I\left(r\right),$ решая полученное уравнение, получим:

$\mathrm{Im}\left[K\left(r_2\right)\right]-\underset{D}{\int }\Phi (r_1,r_2){\xi }_I\left(r_1\right)d{r}_1=\frac{1}{\lambda }{\xi }_I\left(r_2\right).$ (13)

Для комплексного РЛИ решение имеет вид

$\dot{K}\left(r_2\right)-\underset{D}{\int }\Phi (r_1,r_2)\dot{\xi }\left(r_1\right)d{r}_1=\frac{1}{\lambda }\dot{\xi }\left(r_2\right).$ (14)

Полученное выражение является интегральным уравнением Фредгольма 2-го рода относительно искомого радиолокационного изображения.

Если отношение сигнал – шум $\lambda \to \infty ,$ то получаем уравнение Фредгольма 1-го рода относительно искомого радиолокационного изображения, что соответствует оценке МП в виде

$\underset{D}{\int }\Phi (r_1,r_2)\dot{\xi }\left(r_1\right)d{r}_1=\dot{K}\left(r_2\right).$ (15)

Ядро этого интегрального уравнения $\Phi (r_1,r_2)$ является функцией неопределенности РСА, т. е. изображением точечной цели в РСА после корреляционной обработки.

3. Оценка ФН МРЛК-2 по реальной траектории

При моделировании функции неопределенности воспользуемся реальными данными навигационной системы МРЛК-2, полученными во время одного из испытательных полетов. Эти данные представлены на рис. 6.

 

Рис. 6. Траектория БПЛА, полученная в ходе эксперимента, – сплошная линия, прямолинейная – штрихованная линия

Fig. 6. UAV trajectory obtained during the experiment – solid line, straight line – dashed line

  

На рис. 7 показано влияние траектории полета БПЛА на вид ФН. В данном случае особенности криволинейной траектории полета БПЛА привели к улучшению пространственного разрешения в азимутальной проекции и одновременно к росту боковых лепестков. Это легко объяснить тем, что при криволинейном полете расстояние от цели до РСА меняется более резко по сравнению с прямолинейной траекторией, соответственно, возникают более высокие частоты в траекторном сигнале и улучшается разрешение по азимуту.

 

Рис. 7. Влияние на ФН РСА траектории БПЛА: верхний ряд слева – прямолинейная траектория, справа – реальная траектория, координаты отражателя x = –1000 м, y = 1000 м, интервал синтеза t_s = 32 c; нижний ряд слева – прямолинейная траектория, справа – реальная траектория, координаты отражателя x = –3000 м, y = 3000 м, интервал синтеза t_s = 32 c

Fig. 7. Influence on the SAR FN of the UAV trajectory: top row on the left is a straight-line trajectory, on the right is the real trajectory, reflector coordinates x = –1000 m, y = 1000 m, synthesis interval t_s = 32 s; bottom row on the left is a straight-line trajectory, on the right is the real trajectory, reflector coordinates x = –3000 m, y = 3000 m, synthesis interval t_s = 32 s

 

Кроме этого, на рис. 7 показано влияние расстояния на разрешение РСА. Из теории РСА известно, что разрешение РСА не зависит от расстояния, однако на практике интервал съемки может быть ограничен (в эксперименте это 32 с), тогда, начиная с некоторого расстояния, азимутальное разрешение будет расти линейно с увеличением дальности.

Как мы отмечали выше, на вид функции неопределенности оказывают влияние множество факторов. Следующий рисунок демонстрирует влияние погрешности знания траектории.

Анализ этих экспериментов позволяет считать, что пороговая погрешность системы навигации не должна превышать 0,3 м. При увеличении расстояния до цели пороговая погрешность будет снижаться. Сравнивая РЛИ точечных целей на рис. 8 и 5, можно обратить внимание на сходство результатов математического моделирования и натурного эксперимента.

 

Рис. 8. Влияние на ФН РСА с.к.о. оценки траектории БПЛА, слева направо, сверху вниз: 0; 0,1; 0,2; 0,3; 0,4; 0,5 м. Координаты отражателя x = –1000 м, y = 1000 м, интервал синтеза t_s = 20 c

Fig. 8. Influence on the FN of RSA s.k.o. UAV trajectory estimates, from left to right, from top to bottom: 0; 0,1; 0,2; 0,3; 0,4; 0,5 m. Reflector coordinates x = –1000 m, y = 1000 m, synthesis interval t_s = 20 m

 

Заключение

Реализация радиолокатора с синтезированием апертуры на борту БПЛА поднимает ряд спе цифических проблем при реализации алгоритмов фокусировки радиолокационных изображений. Сложная траектория носителя РСА предъявляет высокие требования к навигационной системе БПЛА. Особенно эти проблемы обостряются в VHF-диапазоне, в котором длина синтезированной апертуры может составлять несколько минут. В этой связи на качество РЛИ оказывают влияние не только ошибки знания параметров движения, но и сам характер движения, длительность полета. На основе результатов натурных испытаний в ПГУТИ мобильного радиолокационного комплекса 2-го поколения (МРЛК-2) оказалось возможным проанализировать эти факторы и определить требования к навигационной системе БПЛА на уровне точности знания с.к.о. траектории полета на уровне 0,3–0,2 м (по 1-й сигма). Таким образом, в статье показана возможность контроля качества радиолокационных изображений РСА VHF-диапазона, размещенного на борту БПЛА. Для этого в процессе математического моделирования строится функция неопределенности РСА в любой точке РЛИ, учитывающая реальную траекторию БПЛА.

Об авторах

Алексей Владимирович Борисенков

Поволжский государственный университет телекоммуникаций и информатики

Email: aleksey.v.borisenkov@gmail.com

кандидат технических наук, доцент кафедры теоретических основ радиотехники и связи

Россия, 443010, г. Самара, ул. Л. Толстого, 23

Олег Валериевич Горячкин

Поволжский государственный университет телекоммуникаций и информатики

Автор, ответственный за переписку.
Email: oleg.goryachkin@gmail.com
ORCID iD: 0000-0002-5525-5452

доктор технических наук, профессор, проректор по научной работе

Россия, 443010, г. Самара, ул. Л. Толстого, 23

Николай Александрович Гусев

Поволжский государственный университет телекоммуникаций и информатики

Email: nikolay.gusev@spacekennel.ru

исследователь, преподаватель-исследователь

Россия, 443010, г. Самара, ул. Л. Толстого, 23

Алексей Степанович Лифанов

Поволжский государственный университет телекоммуникаций и информатики

Email: aleksei_lif@list.ru

младший научный сотрудник центра радиолокационного дистанционного зондирования земли

Россия, 443010, г. Самара, ул. Л. Толстого, 23

Список литературы

Дополнительные файлы